Ядерные реакторы
РБМК 1000
Математика
Курсовые
Альтернативная энергетика
ВВЭР
Информатика
Черчение

Теплоэнергетика

Реактор БН
Сопромат
Электротехника
Ядерная физика
Ядерное оружие
Графика
Карта

Курсовые и лабораторные по по сопромату

Коэффициент поверхностной чувствительности и от каких факторов зависит его величина. Обоснование величины коэффициента поверхностной чувствительности. В каких случаях в детали возникают остаточные напряжения и как они влияют на усталостную прочность. Влияние на усталостную прочность вида напряженного состояния. Связь пределов выносливости при различных видах нагружения со статической прочностью материала. Влияние на усталостную прочность градиента напряжений. Причины этого влияния.

Лабораторная работа

Определение коэффициента трения качения

Цель и содержание работы

Целью работы является изучение явления возникновения трения при качении одного тела по поверхности другого.

Содержание работы составляет определение коэффициента трения качения при качении шара по поверхности методом наклонного маятника.

II. Краткая теория работы

Внешнее трение – механическое сопротивление, возникающее в плоскости касания двух прижатых друг к другу тел, при их относительном перемещении. Сила сопротивления, направленная противоположно относительному перемещению данного тела, называется силой трения , действующей на это тело. Внешнее трение – диссипативный процесс, сопровождающийся выделением теплоты, электризацией тел, их разрушением.

Различают трение скольжения и качения. Каждый из этих видов характеризуется соответствующим коэффициентом. Так, коэффициент трения скольжения равен отношению силы трения к силе реакции опоры, направленной по нормали к поверхности. . Значения силы трения качения малы по сравнению с силами трения скольжения.

При качении цилиндра (шара) всегда имеет место сила трения качения - сила, связанная с “потерями” энергии, т.е. с переходом механической энергии в тепловую. Поэтому цилиндр, катящийся без скольжения, постепенно останавливается. В этом случае сила трения качения зависит от свойств материала цилиндра (шара) и плоскости. Трение качения обусловлено взаимной деформацией тел, которая при качении без скольжения является неупругой и поэтому несимметрична относительно катящегося тела (цилиндр, шар, колесо).

Ввиду такой несимметричности деформации (рис.1) сила реакции  имеет и горизонтальную, и вертикальную составляющие, причем вертикальная составляющая силы  равна силе тяжести . Точка приложения силы  должна находиться впереди цилиндра, а линия  должна проходить выше центра масс цилиндра (рис 1).

Рис. 1

Только в этом случае возможно качение тела без скольжения, т.е. выполняется условие , где  – радиус катящегося шара или цилиндра. При этом возникающий вращательный момент сообщает телу отрицательное ускорение, что согласуется с уменьшением величины скорости .

Обозначим расстояние, соответствующее смещению точки приложения силы , через . Так как это смещение очень мало по сравнению с радиусом , и угол наклона  мал (рис. 1), имеем

 , (1)

где   – момент силы .

Расстояние  и называется коэффициентом трения качения.

Коэффициент трения качения имеет размерность длины, в отличие от безразмерного коэффициента трения скольжения.

Записанное выше выражение (1) следует рассматривать как первое приближение. Теоретическое рассмотрение процесса перекатывания с учетом величин, характеризующих материал тел, скорости их движения, давления на них приводит к сложным выражениям для величины силы трения качения.

III. Описание установки и принцип ее работы.

Общий вид установки показан на рис. 2.

На вертикальной стойке 2 основания 1 размещается червячный редуктор, который осуществляет поворот и фиксацию нижнего кронштейна 3. Червячный редуктор приводится во вращение маховичком, и отсчет угла наклона образца производится по шкале 4.

Нижний кронштейн 3 представляет собой литую деталь сложной конфигурации, на которой крепятся: шкала отсчета амплитуды колебаний маятника 5, вертикальный стержень 6, предназначенный для крепления верхнего кронштейна, датчик фотоэлектрический 9.

Шкала 5 представляет собой пластину, в которой сделано гнездо, предназначенное для установки сменных образцов. По шкале определяется угол отклонения маятника от положения равновесия до 11º.

Шкала 5 снабжена зеркальным отражателем, который служит для уменьшения параллакса при отсчете угла отклонения маятника.

Образец представляет собой прямоугольную пластинку, выполненную из различных материалов. Каждый образец имеет две рабочие поверхности с разной чистотой обработки.

В верхнем кронштейне 7 размещается механизм подвеса маятника, который позволяет регулировать его длину.

Маятник 8 представляет собой тонкую эластичную нить с подвешенным на ней испытываемым шаром, который в свою очередь, имеет конус, предназначенный для пересечения оптической оси фотоэлектрического датчика 9.

Фотоэлектрический датчик 9 размещается на нижнем кронштейне и служит для выдачи электрического сигнала на миллисекундомер 10.

Миллисекундомер 10 является прибором с цифровой индикацией времени и количества полных периодов колебаний маятника. Миллисекундомер жестко закреплен на основании 1 и соединен кабелем с фотоэлектрическим датчиком.

Пусть в начальный момент маятник занимает положение ОА (рис 2).

Если отклонить шарик от положения равновесия на угол , а затем отпустить, маятник начнет совершать затухающие колебания. Через некоторое время, когда маятник совершит  полных колебаний, угол его отклонения от положения равновесия примет значение

Рис. 2

. Потенциальная энергия маятника при этом уменьшится на величину

  (2)

( – масса маятника,  – разность высот положения его центра тяжести относительно начального). Это изменение энергии равно работе  при качении тел по плоскости.

Рис. 3

 , (3)

где   – сумма всех углов отклонения шара от равновесного положения за  колебаний,  – вращательный момент.

Итак, получим:

   (4)

Из рис. 4 и 5 видно, что

 , (5)

 . (6)

Подсчитаем сумму всех углов отклонений шара за  колебаний

 , (7)

где   – расстояние, проходимое шаром при качении вдоль дуги за  колебаний,  – радиус шара.

Расстояния  и  вычисляются по формулам (8, 9), исходя из геометрических соображений

  (8)

  (9)

  – длина стержня, на котором прикреплен шар.

Выразим величину момента трения качения из (4), учитывая (5 ‑ 9). Получим:

и, окончательно:

  (10)

Выражение, стоящее в фигурных скобках, – коэффициент трения качения .

   (11)

IV. Порядок выполнения работы

Включить в сеть шнур питания миллисекундомера.

Нажать на кнопку сеть, расположенную на лицевой панели миллисекундомера (при этом должны загореться цифровые индикаторы).

Поместить в гнездо шкалы исследуемый образец, коэффициент трения которого при качении по нему шара надо определить. Установить угол наклона образца .

Отклонить маятник от положения равновесия на угол . При достижении амплитуды колебаний  нажать на кнопку “стоп” миллисекундомера и записать число полных колебаний ().

Измерить штангенциркулем радиус шара .

Описанные в пункте 4 измерения проделать три раза, изменяя значения  и .

Измерения повторить для углов наклона  и .

Все измеренные значения внести в таблицу 1.


 Таблица.

,

градус.

,

градус.

,

радиан.

,

градус.

,

радиан.

,

м

,

м

,

м2

30

45

60

V. Обработка результатов измерений

1. Выразить  и  в радианах и вычисления записать в таблицу.

2. Подсчитать среднее значение  для каждого  при помощи формулы (11). Полученные значения записать в таблицу.

3. Определить погрешность результата серии измерений  отдельно для каждого угла . Вычисления выполнять как для серии прямых измерений.

где  – отклонение каждого измерения от среднего,

  – коэффициент Стьюдента.

4. Окончательный результат записать в виде:

Задача 3.1.9. Определить длину флангового сварного шва, необходимую для соединения двумя накладками с двух сторон стальных листов, растягиваемых усилием F = = 500 кН (рис. 3.1.17). Расчетные сопротивления: на срез металла шва Rwf = 180 МПа, металла границы сплавления Rwz = 160 МПа.

Коэффициенты имеют значения: βf = 0,7; βz = γwf =1; γwz = 1; γс = 0,9. Длина катета сварного шва kf = 0,8 см. Зазором   пренебречь.

Решение. Рассчитываем необходимую длину двух фланговых швов с каждой стороны одной накладки, используя формулы (3.1.13) и (3.1.14).

Из условия прочности на срез по металлу шва (3.1.13) получим:

 Из условия прочности на срез на границе сплавления (3.1.14) находим:

Из двух расчетных длин выбираем большую lw = 28 см. Расчетная длина одного шва (с одной стороны накладки) будет lw1 = lw/2 = 14 см. Конструктивная длина одного шва составит lw1 + 2 = 14 + 2 = 16 см.

Задача 3.1.10. Определить длину углового флангового шва, необходимую для прикрепления каждого из двух равнобоких уголков 63×63×6 к фасонке (рис. 3.1.18). Стержень, образованный из этих двух уголков, находится под действием продольной растягивающей силы F = 240 кН. Расчетные сопротивления: на срез металла шва Rwf = 75 МПа, металла границы сплавления Rwz = 100 МПа. Коэффициенты имеют значения: βf = 0,7; βz = 1; γwf = 1; γwz = 1; γс = 0,95. Длина катета сварного шва kf = 0,8 см .

У к а з а н и я. Сила F1 = F/2 приложена в центре тяжести каждого уголка ближе к обушку, поэтому с целью равномерности работы шва по всей длине со стороны обушка обычно наваривают шов длиной l1, составляющей 70% от расчетной длины. Остальные 30% наваривают со стороны пера в виде двух одинаковых кусков – шпонов длиной l2/2.

Ответ: l1 = 30 см, l2 = 16 см.

Задача 3.1.11. Определить величину растягивающего усилия, воспринимаемого прямым сварным швом встык. Толщина листа t =10 мм, ширина b = 10 см. Расчетное сопротивление металла шва Rwy = 170 МПа. Коэффициент условий работы γс = 0,9.

Ответ: F = 190 кН.

Задача 3.1.12. Два листа соединены внахлестку фланговыми швами (рис. 3.1.19) и растягиваются силой F = 252 кН. Рассчитать необходимую длину l шва, если расчетные сопротивления на срез равны: для металла шва Rwf = 80 МПа, металла границы сплавления Rwz = 100 МПа. Поперечные размеры листов в мм указаны на рис. 3.1.19. Длина катета сварного шва kf = 1 см. Коэффициенты имеют значения: βf = 0,7; βz = 1; γwf = 1; γwz = 1; γс = 0,9.

Ответ: l = 23 см.

Задача 3.1.13. Растягивающее усилие F = 400 кН центрально приложено к неравнобокому уголку 150×200×16. Уголок приварен к листу, как показано на рис. 3.1.20.

Требуется определить длины сварных швов l1 и l2, если расчетные сопротивления на срез равны: для металла шва Rwf = 100 МПа, металла границы сплавления Rwz = 120 МПа; длина катета сварного шва kf = 1,6 см. Коэффициенты имеют значения: βf = 0,7; βz = 1,15; γwf = 1; γwz = 1; γс = 0,8.

Ответ: l1 = 23 см; l2 = 6 см.

Cимметричные стержневые системы. Условиям, которым они должны удовлетворять. Упрощение канонических уравнений для симметричной рамы в случае симметричной и кососимметричной нагрузок. Представление произвольной нагрузки в виде суммы симметричной и кососимметричной нагрузок. Примеры. Выбор основной системы при расчете симметричной рамы. Почему в этом случае нет необходимости строить эпюры для всей рамы в целом. Какие внутренние усилия являются симметричными, а какие кососимметричными. Какие неизвестные в симметричной системе обращаются в нуль при действии симметричной нагрузки.

Инженерная графика

 

Начертательная геометрия
Теория цепей
Сопромат
Лабораторные работы
Электротехника
Математика